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围绕精密仪器研究，本期精选5篇发表在《仪器仪表学报》上的文章，欢迎阅读！

精选文章·Selected Articles

01

一种高灵敏度磁性液体倾角传感器的研究

Study on a magnetic fluid inclination sensor with high sensitivity

【摘要】 磁性液体独特的二阶悬浮力可以替代固体弹性元件为倾角传感器的惯性元件提供一个柔性弹性力，能够极大提高倾角传感器的抗冲击性能，已经在石油勘探行业成功应用。为进一步提高磁性液体倾角传感器的灵敏度，基于磁性液体的二阶悬浮特性提出了一种新的结构和检测方法，对传感器中两个永磁体间磁场的空间分布进行了理论计算和仿真，并通过试验对比分析了在选定不同参数条件下传感器的静态性能，最终得到当侧向间隙为3 mm,磁性液体注入量为1.4 g时，传感器量程为0°~50°，线性度误差为1.0047%，灵敏度为2.3 mV/°，分辨率为0.023°，重复性误差为3.18%，工作性能最佳，且该传感器性价比高，壳体用材环保，具有很好的实用价值。

【Abstract】 Magnetic liquid can replace solid elastic element with its unique second-order suspension force to provide the inertial element of the inclination sensor with a flexible elastic force, which can greatly improve the impact resistance of the inclination sensor. It has been successfully applied in petroleum exploration industry. To improve the sensitivity of the magnetic liquid inclination sensor, a new structure and detection method is proposed based on the second-order suspension characteristics of magnetic liquid. The spatial distribution of magnetic field between two permanent magnets is calculated by the theory, and the static performance of the sensor with different parameters is analyzed by experiment comparisons. Results show that when the side clearance is 3 mm, and the amount of magnetic fluid is 1.4 g, the measurement range is from 0° to 50°; the linearity error is 1.004 7%; the response rate is 2.3 mV/°; the resolving power is 0.023°; the repeatability error is 3.18%; the working performance of the sensor is the best. In addition, the performance-price-ratio index of the sensor is high, and the material of the housing is environmentally friendly, which makes it have excellent practical value.

02

抗过载环形MEMS固体波动陀螺设计加工与测试

Design, processing and test of anti-high-overload ring-shaped MEMS solid fluctuation gyroscope

【摘要】 本文针对传统MEMS振动陀螺在经历高过载过程无法存活且冲击前后参数变化大的问题，开展了抗高过载MEMS固体波动环形微机械陀螺设计、加工和测试方面的研究工作。首先，提出了全对称梁的陀螺结构形式，该结构能够有效的减小冲击过程在结构中造成的应力残留，配合止挡机构以及灌封技术能够提升陀螺在冲击过程中的存活能力，并在此基础上推导了陀螺的动力学方程和敏感轴冲击振荡运动函数，指出了敏感轴冲击模态的固有频率越高、品质因数越小则越有利于提高陀螺在敏感轴上的抗冲击特性。其次，利用有限元分析软件对陀螺结构进行了模态分析和冲击特性仿真，结果显示陀螺的最大位移和应力分别为9.46μm和99.6 MPa,保证了陀螺结构具有较好的抗冲击裕度。再次，利用较为成熟的玻璃-硅键合和深硅刻蚀工艺实现了陀螺结构的加工，结合陶瓷封装实现了陀螺结构的真空封装，并基于驱动闭环和检测开环回路搭建了陀螺的测试系统。最后，在实验室环境下利用冲击台实现了对陀螺样机的冲击测试，冲击过程(脉宽0.6 ms)出现了多个5000 g以上的峰值，最大峰值为16050 g,陀螺响应时间约为1 s,冲击前后陀螺零位变化小于1%,验证了本文研制样机的抗过载能力。

【Abstract】 The traditional micro electro mechanical system (MEMS) vibrating gyroscope cannot survive in the process of high overload and the parameters change greatly before and after the impact. To address these issues, this article proposes the MEMS solid ring wave gyroscope, including its design, processing and testing. Firstly, a gyroscope structure with a fully symmetrical beam and potting technology is proposed, which can effectively reduce the residual stress in the structure during the impact process. The stop mechanism is utilized to enhance the viability of the gyroscope during the impact process. Based on this structure, the dynamic equation of the gyroscope and the impact oscillation motion function of the sensitive axis are derived. And the sensitive axis impact mode is investigated that the higher natural frequency and the smaller quality factor can improve the anti-shock performance of the gyroscope on the sensitive axis. Secondly, the modal analysis and impact characteristic simulation of the gyro structure are implemented by using the finite element analysis software. Results show that the maximum displacement and stress of the gyroscope structure are 9. 46 μm and 99. 6 MPa, respectively, when the shock amplitude is 15 000 g with 10 ms wide pulse. These results ensure that the gyroscope structure has a good anti-impact margin. Thirdly, the mature glass silicon bonding and deep silicon etching process are used to realize the processing of the gyroscope structure. And the vacuum packaging of the gyroscope structure is realized by combining ceramic packaging. The test system of the gyroscope is established by the driving closed loop and detection open loop. Finally, in the laboratory environment, the impact test of the gyroscope prototype is realized by using the impact platform. During the impact process (pulse width 0. 6 ms), there are several peaks of more than 5 000 g. The maximum peak value is 16 050 g, the response time of the gyroscope is about 1 s, and the change of the gyroscope zero position before and after the impact is less than 1%. The anti-overload ability of the prototype developed in this article is verified.

03

波浪驱动式海洋高频次精细化观测剖面仪的设计

Design of wave-powered profiler for high-frequency and fine ocean observation

【摘要】 波浪驱动式海洋剖面观测平台具有自主升降、快速剖面、高时空分辨、长期连续的综合优势，对当前海洋中小尺度动力过程、浮游植物生理昼夜变化、生物地球化学循环等快变过程研究具有重要意义。自主设计并研制了一种完全由波浪驱动的海洋剖面仪样机系统，于2021年8月8日～8月31日在青岛胶州湾海域以锚泊方式连续开展了23天海试，获取总剖面数2367个，平均每天102个，剖面平均周期8.19 min。结果进一步表明，在1级左右的低海况下，系统工作受潮流影响较大；而在2级以上的较高海况下，基本可以实现全天时连续工作，证明了自研波浪驱动式剖面仪样机具有良好的工作灵敏性、状态稳定性和机械耐受性，且设计成本只有国外同类产品价格的20%左右，为实现新型剖面观测平台的国产化目标迈出了关键一步。

【Abstract】 The wave-powered profiler for ocean observation has the comprehensive advantages of independent lifting, fast profile, high temporal-spatial resolution, and long-term continuity. It is of great significance to the study of the fast-changing processes of a small-submesoscale dynamic process, phytoplankton physiological diurnal change, and biogeochemical cycle in the ocean. In this article, a wave-powered profiler prototype is independently designed and developed. The test is implemented in Jiaozhou Bay, Qingdao for 23 days from August 8 to August 31, 2021. A total number of 2,367 profiles are obtained, which are probably 102 profiles per day with an average profile cycle of 8.19 minutes. The results further show that the system is greatly affected by the tidal currents under the calm sea state at about level 1. However, in the high sea state above level 2, the prototype could nearly work continuously throughout the day. The sea test has preliminarily proved that the prototype of the developed wave-powered profiler has a good working sensitivity, state stability, and mechanical endurance. The cost is only about 20% of the price of similar foreign products. The success of the prototype is a key step to achieving the goal of localization of the new profile platform.

04

基于滑动聚类的多传感器异步信息融合方法

A sliding-clustering-based method for multi-sensor asynchronous information fusion

【摘要】 传感器是智能检测和自动化装置中重要的部件组成，为了解决多传感器异步数据下的融合难题，提出了一种创新的基于滑动聚类的多传感器异步信息融合方法。首先引入了K-means聚类方法去容忍异步问题，主要利用曲线拟合给出一种简易的快速的判定法则以便实现实时聚类方法中的k值计算；其次设计了聚类滤波核从而在时空域上形成融合滑动管道，让数据的变化一直维持在一个能接受的误差之内，完整实现了实时多传感器信息融合方法。最后实验验证了设计的聚类融合方法的正确性以及合理性，实验证明了SC-MSIF方法是正确可行的，且在实时性方面具有较好的表现，相比较EKF和MEAN方法，SC-MSIF方法的RMSE误差减少了47.8%、36.3%,同时无人机中多传感器融合实际测试结果也较为优异。

【Abstract】 Sensors are important components in intelligent detection and automation devices. To solve the problem of fusion under multi-sensor asynchronous data, an innovative sliding clustering-based multi-sensor asynchronous information fusion method is proposed. Firstly, a K-Means clustering method is introduced to tolerate the asynchronous problem, which mainly uses curve fitting to give a simple and fast rule of thumb for the calculation of k-values in the real-time clustering method. Secondly, a clustering filtering kernel is designed to form a sliding pipeline for fusion in the spatial-temporal domain. In this way, the variation of data is always kept within an acceptable error, and the real-time multi-sensor information fusion method is fully implemented. Finally, the experiments validate the correctness and rationality of the designed clustering fusion method. The experiments show that the SC-MSIF method is correct and feasible and has a better performance in terms of real-time performance, and the RMSE error of the SC-MSIF method is reduced by 47.8% and 36.3% compared with the EKF and MEAN methods. The actual test results of multi-sensor fusion in UAVs are also better.

05

时栅位移传感器误差动态采样与补偿模型研究

Study on error dynamic sampling and compensation model of the time grating displacement sensor

【摘要】 针对现有时栅位移传感器误差补偿模型补偿效果受标定实验台速度影响的问题，提出了一种基于三次样条插值-傅里叶谐波合成的误差补偿模型。首先，根据时栅位移传感器多测头信号感应原理与整周误差曲线等间距周期性分布特性，分析短周期误差受标定实验台速度影响，引入传感器等间距采样的“错位”误差，该误差将直接影响构建的短周期误差补偿模型的补偿效果；其次，利用三次样条插值法准确定位误差采样位置，精确重构短周期误差曲线；最后，通过重构的短周期误差曲线与傅里叶谐波补偿法建立了短周期误差补偿模型，提高了时栅位移传感器误差补偿效果。实验结果表明，采用本补偿模型后传感器短周期误差峰峰值降至1.7″;本补偿模型短周期误差补偿效果优于传统基于傅里叶谐波补偿法构建的补偿模型，标定实验台速度为3 r/min时补偿效果可提高56.0%,既能满足传感器动态标定的工作效率，也能满足传感器的高精度误差标定需求。

【Abstract】 The compensation effect of the current dynamic compensation model of the time grating displacement sensor is affected by the speed of calibration platform. To address this issue, an error compensation model based on cubic spline interpolation-Fourier harmonic compensation method is proposed. Firstly, the periodic distribution characteristics of multiple probe and whole cycle error curves of time grating displacement sensor are utilized. The short period error is affected by the speed of calibration platform, and the “dislocation” error is introduced. The dislocation error directly affects the compensation effect of the short period error compensation model. Secondly, the cubic spline interpolation method is used to locate the error sampling position accurately and reconstruct the short period error curve accurately. Finally, according to the reconstruction of short period error curve and the method of Fourier harmonic compensation short period error compensation model is established, the error compensation effect of time grating displacement sensor is improved. Experimental results show that the peak-to-peak value of short period error decreases to 1.7″ after using the compensation model. The compensation effect of short period error is better than the traditional compensation model based on Fourier harmonic compensation method. When the calibration platform rate is 3 r/min, the compensation effect can be increased by 56.0%. It cannot only meet the working efficiency of sensor dynamic calibration, but also meet the demand of sensor high-precision error calibration.

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智能家电产品无线性能测试系统的研究及应用

殷宪宇 仝清付 李勇 韦琳 赵卫华 徳罡 吴超

海信家电集团股份有限公司青岛分公司

摘要

Abstract

Wi-Fi & BT的无线性能测试是智能家电产品在开发过程中的一个重要环节，无线性能的测试结果可为智能家电产品前期设计优化提供更有价值的依据和参考方向。为满足大型智能家电产品的无线性能测试需求，引入一种大1/4环结构多探头的OTA暗室测试系统。暗室内在垂直面0°～105°范围内分布22个探头，最小可实现5°的密集采样间隔，待测智能家电产品在一维转台上通过360°范围的旋转，实现多半空间的数据采样，OTA暗室测试系统的上位机运用算法对采集的数据进行处理，得到所测智能家电产品的无线性能参数。

文中对该系统在TIRP测试、TIRS测试进行了理论推导与计算，并基于“金机”与深圳摩尔环宇通信技术公司的全环多探头OTA暗室系统进行测试对比论证，两个系统在TIRP测试项的最大误差为0.51 dB，在TIRS测试项的最大误差为0.36 dB，测试误差在允许范围之内。可证明该OTA暗室测试系统能有效、准确、快速地对大型智能家电产品进行无线性能测试。

关键词

Keywords

OTA；Wi-Fi & BT；无线性能；智能家电；TIRP测试；TIRS测试

DOI:10.19784/j.cnki.issn1672-0172.2023.06.003

0 引言

无线联网功能和蓝牙配网功能已经成为智能家电产品的标配。在一个家庭中，不同品类的智能家电产品可以基于Wi-Fi & BT模组实现无线数据通信，构建智能生态场景；另外用户可通过手机App实现对智能家电产品的远程控制[1]。与传统的家电产品相比，Wi-Fi & BT 技术的应用使用户体验得到了极大的提升，未来会成为家电产品中不可或缺的一项功能。

智能家电产品的内部结构、显示面板的材料、主控制器上印制板（PCB，printed circuit board）的走线、布局等都会对Wi-Fi & BT的无线性能产生一定的影响，因此研发过程中对智能家电产品的无线性能参数如总全向辐射功率（TIRP，toal isotropic radiated power）、总全向辐射灵敏度（TIRS，toal isotropic radiated sensitivity）、Wi-Fi吞吐量[2]等指标进行全面的测试。无线性能参数的测试可以为智能家电产品前期设计优化提供更有价值的依据和参考方向，保证智能家电产品的质量、无线性能等参数指标满足美国无线通信和互联网协会（CTIA，cellular telecommunications industry association）标准[3]。

目前业界内主流的智能家电产品的空口（OTA，over the air）测试方案多为标准型二维（2D，two dimension）全电波暗室测试系统和标准型三维（3D，three dimension）全电波暗室测试系统。前者采用双极化单探头[3]进行测试，被测物在方位转台上旋转一圈，即可完成被测物在某个水平面上的相关无线性能参数的测试，但该方案不能反映被测智能家电产品整体三维的辐射情况，在智能家电产品的无线性能测试上有很大的局限性。

后者采用均匀且对称分布的多探头[4]设计，被测物只需在方位转台上旋转半圈即可完成被测物三维球面扫描，该方案能够全方位展示被测物在整个球面的辐射情况，测试效率更高，但需要较大的场地面积和较高的建设成本[5]。因此采用大1/4环结构的单输入单输出[6]（SISO，single-input single-output）多探头半球近场测试系统，在满足智能家电产品全方位的无线性能测试条件下，可节约建设成本和场地面积，具有极高的性价比。

1 模型方法

1.1 系统构成

大1/4环多探头半球近场测试系统主要由OTA屏蔽暗室、吸波材料、转台、探头环、射频链路、测试软件、射频测试仪器和其他支撑模块等子系统组成。屏蔽暗室和吸波材料子系统为测试提供无干扰无反射的可控环境，保证无线测试不受其他无关因素的影响；转台用于支撑和旋转被测件；大1/4探头环用于安装多探头天线；射频链路主要包括测试探头、传输线、放大器和射频开关等射频组件，用来实现不同频段的通信功能测试，本OTA暗室无线测试系统具体的逻辑框图如图1所示。

图1 本OTA暗室测试系统逻辑框图

为满足智能家电产品无线性能的全面测试，综合场地面积、建设成本[5]等因素，屏蔽暗室采用大1/4环多探头半球近场测试系统，在垂直面0°～105°范围内分布22个探头，该方式最小可实现5°的密集采样间隔。一维转台在水平面上实现360°范围的旋转，从而实现上半空间内的3D采样，具体如图2所示。对于多数大型家用电器都放置于地面上，通常在下半球辐射较小，本OTA暗室无线测试系统探头环覆盖水平面以下15°的范围，可满足大型白色智能家电产品的多项无线性能参数测试需求。

图2 大1/4环多探头半球近场测试系统的暗室结构示意图

1.2 本系统TIRP测试原理

TIRP是指无线终端在空间三维球面上的辐射功率积分值，反应了无线终端在三维空间所有方向上的发射特性[7]。为方便计算TIRP和TIRS，引入球形坐标系表示电磁场，图3 a) 为典型球形坐标系，θ定义为测量点与+z轴之间的夹角，Φ角定义为测量点在xy平面的投影与+x轴之间的夹角。基于球形坐标系，可以定义每一个测量点的两个正交极化[8]方向，θ极化方向定义为θ轴旋转时的运动方向，Φ极化方向定义为Φ轴旋转时的运动方向，具体如图3 b) 所示。

图3 本暗室球形坐标系统与测量天线极化示意图

根据图3 b)，定义被测物（EUT，equipment under test）天线的净输入功率为Pt，本OTA暗室测试系统的环探头在垂直面最大覆盖105°，即7π/12弧度，基于本系统理想点源在距离r处的面功率密度ρ0为：

若定义EUT天线的三维绝对增益函数为G(θ,Φ)，则EUT天线在三维球面r处的功率密度为：

对式（2）进行三维积分可得当前情况下EUT天线的总全向辐射功率TIRP：

将式（2）带入式（3）进一步化简可得：

EUT天线的净输入功率Pt与天线增益函数的乘积，称作EUT的有效全向辐射功率（EIRP，effective isotropic radiated power），单位为mW，则有：

将式（5）带入式（4）中可得：

实际在本系统的OTA暗室对EUT的TIRP性能进行测试时，需要将公式（6）进行离散化处理，并在纬度和经度上将角度进行量化，设定θ和Φ的样本数分别为N和M，则(θn,Φm)对应一个采样点，θ角和Φ角的采样角度间隔为Δθ=7π/12N和ΔΦ=2π/M，基于公式（6）的得到本测试系统TIRP的离散化公式为：

上述式中，θi是θ轴上第i个采样点角度；Φj是Φ轴上第j个采样点角度；EIRPθ(θi,Φj)是在角度（θi,Φj）上，θ轴极化方向上EUT的EIRP测量结果；EIRPΦ(θi,Φj)是在角度（θi,Φj）上，Φ轴极化方向上EUT的EIRP测量结果，单位均为mW。

1.3 本系统TIRS测试原理

TIRS是指无线终端在空间三维球面上的接收灵敏度的积分值，反应了无线终端在三维空间所有方向上的接收特性[7]。假设一空间内可从θ和Φ两个极化[8]不同的入射角提供相同的入射功率，同时调整两个极化的入射功率，若EUT天线馈入到EUT接收机的平均功率恰好满足接收机灵敏度的限值，该平均功率称作EUT的等效全向灵敏度（EIS，effective isotropic sensitivity）。

定义PTIS为EUT达到接收机灵敏度限值时的天线接收功率，该功率是EUT的误码率[9]满足限值要求的最低性能标准，保证低误块率、高吞吐量的无线接收能力。根据图3 b)，将理想天线在r处的面功率密度记为ρEIS，则有：

三维球面上，EUT天线在(θ,Φ)方向上的面功率密度记为ρEIS (θ,Φ)，EUT天线在(θ,Φ)方向上x极化的增益为Gx(θ,Φ)，则有：

同时定义EUT接收机的总灵敏度为Ps，单位为mW，EUT天线在(θ,Φ)方向上x极化的等效全向灵敏度记为EISx (θ,Φ)，则有：

将式（9）带入式（10）可得：

化简（11）式并带入（12）式可得：

对式（13）进一步化简可得：

即：

实际在本系统的OTA暗室对EUT的TIRS性能进行测试时，仍需要将公式（15）进行离散化，设定θ和Φ的样本数分别为N和M，则(θn,Φm)对应一个采样点，本测试系统的θ角和Φ角采样间隔为Δθ=7π/12N和ΔΦ=2π/M，基于公式（15）可得到本测试系统TIRS的离散化公式为：

上述式中，θi是θ轴上第i个采样点角度；Φj是Φ轴上第j个采样点角度；EISθ(θi,Φj)是在角度(θi,Φj)上，θ轴极化方向上EUT的EIS测量结果；EISΦ(θi,Φj)是在角度(θi,Φj)上，Φ轴极化方向上EUT的EIS测量结果，单位均为mW。

2 测试结果与分析

本OTA暗室测试系统支持IEEE 802.11 a/b/g/n/ac多种通信制式的无线性能测试，可选择其中一种通信制式进行对比测试。在IEEE 802.11b通信制式最大速率（11 Mbps）的条件下，选用华为Mate20 Pro手机作为“金机”，在深圳摩尔环宇通信技术公司的全环多探头OTA暗室测试系统和本文大1/4环多探头半球OTA暗室测试系统分别进行测试，以验证本文OTA暗室测试系统在TIRP、TIRS等无线性能测试项的可行性和测量精度。

2.1 本系统在TIRP测试项的结果与分析

基于华为Mate20 Pro手机，两个OTA暗室在TIRP的对比测试结果如表1所示，图4是华为Mate20 Pro手机在两个暗室TIRP测试时第6信道的天线3D方向图。在Wi-Fi IEEE 802.11b通信制式最高速率（11 Mbps）的条件下，两个OTA暗室的测试结果基本相同，三个信道测试的最大误差为0.51 dB。

表1 TIRP的对比测试结果

图4 TIRP测试时第6信道的天线3D方向图对比

2.2 本系统在TIRS测试项的结果与分析

同样基于华为Mate20 Pro手机，两个OTA暗室在TIRS的对比测试结果如表2所示，图5是华为Mate20 Pro手机在两个暗室TIRS测试时第6信道的天线3D方向图。在Wi-Fi IEEE 802.11b通信制式的最大速率（11 Mbps）下，两个OTA暗室的测试结果基本相同，三个信道测试的最大误差为0.36 dB。

表2 TIRS的对比测试结果

图5 TIRS测试时第6信道的天线3D方向图对比

2.3 大型智能家电产品在本系统的测试结果

本OTA暗室测试系统可以满足冰箱、空调、酒柜等大型智能家电产品的无线性能测试需求，图6是X品牌冰箱在本OTA暗室测试的实物图，表3是X品牌冰箱在本暗室系统TIRP、TIRS的测试结果，图7是X品牌冰箱在本暗室TIRP测试、TIRS测试时第6信道的天线3D方向图。

图6 X品牌冰箱在本文暗室测试的实物图

表3 X品牌冰箱在本文暗室系统TIRP、TIRS测试结果

图7 X品牌冰箱在本文暗室系统TIRP、TIRS测试时天线3D方向图

3 结论

通过“金机”的测试数据对比，本文研究的大1/4环多探头半球OTA暗室测试系统与深圳摩尔环宇通信技术公司的全环多探头OTA暗室测试系统在测量结果上存在少许误差，该误差值在允许范围之内，后期可通过上位机软件进行补偿和消除。因此本文的大1/4环多探头半球OTA暗室测试系统在TIRP、TIRS等其他无线射频性能测试项上可以满足CTIA测试标准。基于本方案的无线性能测试系统可以有效、准确、快速地完成大型智能家电产品的无线性能测试，并节约场地资源和建设成本，具有极高的性价比。

本OTA暗室测试系统自建立以来，完成了冰箱、空调、洗衣机、电视、酒柜、烤箱、Wi-Fi无线模组等多种品类和型号的产品无线性能测试，为智能家电产品和Wi-Fi无线模组的前期开发和设计优化提供了有利的参考，具有实用价值。

参考文献

[1] 李红伟, 焦丽敏, 郑杰昌, 等. 智能家电远程操控及语音交互安全性研究[J]. 家电科技, 2020(zk): 27-31.

[2] 马楠, 余菲, 杨晓丽, 等. 5G终端MIMO OTA测试方法研究现状与展望[J]. 电信科学, 2021(02): 23-31.

[3] 余菲. 基于5G终端MIMO OTA测试系统的探头优化方案研究[D]. 北京: 北京邮电大学, 2022.

[4] 马梦露, 赵德双, 杨周明, 等. 5G相控阵近场多探头OTA校准[J]. 电子科技大学学报，2021, 50(06): 884-889.

[5] 凌云志, 张煜, 许虎, 等. 5G毫米波OTA测试技术[J]. 电信科学, 2021(02): 39-47.

[6] 赵萌轩. 面向5G的3D MIMO测试方法设计与研究[D]. 北京: 北京邮电大学, 2022.

[7] YD/T 1484.1—2016无线终端空间射频辐射功率和接收机性能测量方法[S].

[8] 全智, 顾一帆. 基于深度学习的射频电路空间辐射测试系统术[J]. 仪器仪表学报，2022, 43(12): 248-257.

[9] 陈启承, 刘强, 李俊, 等. 链路增益平坦度对OTA测试准确性的影响分析[J]. 安全与电磁兼容, 2022(06): 44-47.

（责任编辑：张晏榕）

作者简介：

殷宪宇，男（1993—），硕士学位。

研究方向：智能家电技术。

地址：山东省青岛市崂山区松岭路399号。

E-mail：yinxianyu@hisense.com。

文章引用 (GB/T 7714-2015格式引文) :

[1] 殷宪宇, 仝清付, 李勇, 等. 智能家电产品无线性能测试系统的研究及应用[J]. 家电科技, 2023(06):28-32.

DOI:10.19784/j.cnki.issn1672-0172.2023.06.003.

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